Расчетно-графическое задание
проектирование топологии гибридной интегральной микросхемы К2ТС241 (RST-триггер)
План
|
Микроэлектроника |
3 |
|
Гибридные интегральные микросхемы |
5 |
|
RST - триггер. |
5 |
|
Параметры схемы |
7 |
|
Технология изготовления микросхемы |
8 |
|
Задание |
12 |
|
Выбор материалов |
13 |
|
Получение конфигурации методом свободной маски |
16 |
|
Активные компоненты схемы |
18 |
|
Коммутационная схема |
20 |
|
Конструктивный расчет тонкопленочных резисторов |
22 |
|
Расчет тонкоплентчных конденсаторов |
25 |
|
Определение площади площадки |
28 |
|
Оценка теплового режима |
28 |
|
Заключение |
31 |
|
Список литературы |
32 |
|
Приложение |
33 |
Микроэлектроника
Элементная база электроники развивается непрерывно возрастающими темпами. Развитие изделий электроники от поколения к поколению идет в направлении их функционального усложнения, повышения надежности и срока службы, уменьшения габаритных размеров, массы, стоимости и потребляемой энергии, упрощения технологии и улучшения параметров электронной аппаратуры.
При рассмотрении этапов развития электроники выделяют следующие поколения элементной базы:
-дискретная электроника электровакуумных приборов,
-дискретная электроника полупроводниковых приборов,
- интегральная электроника микросхем (микроэлектроника),
-интегральная электроника функциональных микроэлектронных устройств (функциональная микроэлектроника).
Каждое из приведенных поколений, появившись в определенный момент времени, продолжает совершенствоваться в наиболее оправданных направлениях.
Широкое применение интегральных микросхем (ИМС) – основное направление развития современной электроники. Это связано со значительным усложнением требований и задач, решаемых электронной аппаратурой, что привело к росту числа элементов в ней. Число элементов постоянно увеличивается. Разрабатываемые сейчас сложные системы содержат десятки миллионов элементов. В этих условиях исключительно важное значение приобретают проблемы повышения надежности аппаратуры и ее элементов, миниатюризация электронных компонентов и комплексной миниатюризации аппаратуры. Все эти проблемы успешно решает микроэлектроника.
Развитие микроэлектроники как самостоятельной науки стало возможным благодаря использованию богатого опыта и базы промышленности, выпускающей дискретные полупроводниковые приборы. Однако по мере развития полупроводниковой электроники выяснились серьезные ограничения применения электронных явлений и систем на их основе. Поэтому микроэлектроника продолжает продвигаться быстрыми темпами как в направлении совершенствования полупроводниковой интегральной технологии, так и в направлении использования новых физических явлений.
Изделия микроэлектроники: интегральные микросхемы различной степеней интеграции, микросборки, микропроцессоры, мини- и микро-ЭВМ – позволили осуществить проектирование и промышленное производство функционально сложной радио- и вычислительной аппаратуры, отличающейся от аппаратуры предыдущих поколений лучшими параметрами, более высокими надежностью и сроком службы, меньшими потребляемой энергией и стоимостью. Аппаратура на базе изделий микроэлектроники находит широкое применение во всех сферах деятельности человека. Созданию систем автоматического проектирования, промышленных роботов, автоматизированных и автоматических производственных линий, средств связи и многому другому способствует микроэлектроника.
Разработка любых ИМС представляет собой довольно сложный процесс, требующий решения разнообразных научно-технических проблем. Вопросы выбора конкретного технологического воплощения ИМС решаются с учетом особенностей разрабатываемой схемы, возможностей и ограничений, присущих различным способам изготовления, а также технико-экономического обоснования целесообразности массового производства.
Выделяют два основных класса микросхем – полупроводниковые и гибридные. Оба эти класса могут иметь различные варианты структур, каждый из которых с точки зрения проектирования и изготовления обладает определенными преимуществами и недостатками. По своим конструктивным и электрическим характеристикам полупроводниковые и гибридные интегральные схемы дополняют друг друга и могут одновременно применяться в одних и тех же радиоэлектронных комплексах.
Гибридные микросхемы заняли доминирующее положение в схемах с большими электрическими мощностями, а также в устройствах СВЧ, в которых можно применять как толстопленочную технологию, не требующую жестких допусков и высокой точности нанесения и обработки пленок, так и тонкопленочную технологию для обеспечения нанесения пленочных элементов очень малых размеров. При массовом выпуске различных ИМС малой мощности, особенно предназначенных для ЭВМ, используются, в основном, полупроводниковые ИМС.
Гибридные интегральные микросхемы
Гибридные интегральные микросхемы (ГИМ) представляют собой микросхемы, которые содержат кроме элементов, неразрывно связанных с подложкой, компоненты, которые могут быть выделены как самостоятельное изделие.
К ГИМ относятся: микросхемы с высокой точностью элементов и возможностью их подстройки, микросхемы значительной мощности, микросхемы частного применения, микросхемы СВЧ - диапазона.
Цифровые функциональные узлы, содержащие элементы памяти (триггеры), получили название последовательных узлов. К ним относят триггеры, счетчики, делители, распределители импульсов. Эти функциональные узлы входят в состав многих серий ИС.
Цифровую микросхему как функциональный узел характеризуют системой сигналов, которые целесообразно разделить на информационные (X1...Xm — входные, Y1...Yn — выходные) и управляющие (V1...Vk). Каждая схема в соответствии со своим функциональным предназначением выполняет определенные операции над входными сигналами (переменными), так что выходные сигналы (переменные) представляют собой результат этих операций Yj=F(X1,...,Xm). Операторами F могут быть как простейшие логические преобразования, так и сложные многофункциональные преобразования, имеющие, например, место в БИС памяти, микропроцессоре и др.
Сигналы управления определяют вид операции, режим работы схемы, обеспечивают синхронизацию, установку начального состояния, коммутируют входы и выходы, и т.д.
RST - триггер.
От функциональных возможностей триггеров и режимов управления их работой зависят характеристики регистров, счетчиков и других узлов. Простейшая схема триггера содержит два входа, на которые поступают управляющие сигналы, и два выхода с разным уровнем напряжений на них: низким и высоким.
При изменении комбинации сигналов на входах триггер скачком переходит из одного состояния в другое, когда изменяются уровни его входных напряжений. Если один из уровней входного напряжения триггера принять за логическую единицу, а другой — за логический ноль, то, подавая определенную комбинацию электрических сигналов на входы триггера, его можно использовать для хранения и обработки двоичной информации, деления и счета числа импульсов и т.д.
В настоящее время широкое распространение в импульсной и цифровой технике получили интегральные триггерные устройства, реализованные на основе логических схем “И-НЕ” и “ИЛИ-НЕ”.
На практике широко применяются различные варианты схем асинхронных Т-триггеров с установочными R и S входами (RST-триггер) для установки триггера в состояние “0” или “1”.Асинхронный Т-триггер имеет один информационный вход и переключается фронтом, либо срезом поступающих на его вход импульсов. Его называют счетным, так как число его переключений соответствует числу поступающих на его вход импульсов.
Триггером RST-типа (счетный триггер с раздельной установкой) называют устройство с двумя устойчивыми состояниями и тремя входами (R,S и T), сочетающее в себе свойства триггеров RS- и T-типов. Входы S d и R d у данного триггера являются установочными, а вход T - счетным.
Схема может находиться в двух устойчивых состояниях, каждое из которых определяется комбинацией сигналов на входах триггера. Работа триггера RST-типа отражена в таблице 1. Структурная схема RST-триггера представлена на рисунке 1.
& & & &
Рис. 1
Таблица 1. Минимизированная таблица переходов RST-триггера
|
t n |
t n+1 |
||
|
R n |
S n |
T n |
Q n+1 |
|
0 |
0 |
0 |
Q n |
|
0 |
0 |
1 |
Q n |
|
0 |
1 |
0 |
1 |
|
1 |
0 |
0 |
0 |
Логическое уравнение триггера RST-типа, составленное на основе табл. 1 с учетом
ограничений, исключающих запрещенные комбинации сигналов, записывается в виде
Триггер RST-типа находит широкое применение в пересчетных схемах, устройствах управления, распределителях и т.д. /3/
Параметры схемы:
|
Напряжение источника питания: |
12В ±10% |
|
Потребляемый ток: |
10мА |
|
Рабочая частота: |
10-20кГц |
|
Чувствительность по входу 6: |
4В |
|
То же по входу 9: |
1.8В |
|
Амплитуда выходного импульса Uвых: |
5В |
|
Максимальная потребляемая мощность: |
150 мВт |
|
Длительность фронта и спада выходного импульса: |
5мкс |
Технология изготовления микросхемы
Метод термовакуумного напыления (ТВН) основан на создании направленного потока пара вещества и последующей конденсации его на поверхностях подложек, имеющих температуру ниже температуры источника пара. Процесс ТВН можно разбить на четыре этапа: образование пара вещества, распространение пара от источника к подложкам, конденсации пара на подложках, образование зародышей и рост пленки.
Образование пара вещества выполняется путем его испарения или сублимации. Вещества переходят в пар при любой температуре выше абсолютного нуля, но чтобы увеличить интенсивность парообразования вещества нагревают. С увеличением температуры повышается средняя кинетическая жнергия атомов и вероятность разрывов межатомных связей. Атомы отрывается и распространяются в свободном пространстве, образуя пар.
Распространение пара от источников к подложкам осуществляется путем диффузии и конвекции, на которые в первую очередь влияет степень вакуума. Для уменьшения потерь испаряемого материала за счет напыление на внутрикамерную оснастку и стенки камеры, а также для повышения скорости напыления и получения более равномерной по толщине пленки необходимо обеспечивать прямолинейное движение частиц пара в направлении подложки. Это возможно при условии, если длина свободного пробега частиц пара будет больше расстояния источник-подложка.
Конденсация пара на поверхность подложки зависит от температуры подложки и плотности атомарного потока. Атомы пара, достигшие подложки, могут мгновенно отразиться от нее, адсорбироваться и через некоторое время отразиться от подложки, адсорбироваться и после кратковременного мигрирования по поверхности окончательно остаться на ней.
Образование зародышей происходит в результате нахождения атомами мест, соответствующих минимуму свободной энергии системы атом-подложка. Рост зародышей происходит за счет присоединения новых атомов. По мере конденсации пара зародыши растут, между ними образуются крупные островки. После этого наступает стадия слияния островков с образованием единой сетки. Сетка переходит в сплошную пленку, которая начинает расти в толщину. С этого момента влияние подложки исключается и частицы пара от поверхности пленки практически не отражаются.
На этапе образования зародышей и роста пленки воздействие остаточных газов на растущую пленку должно быть сведено к минимуму. Обеспечить это можно повышением степени вакуума или увеличением скорости парообразования.
Качество пленки определяется также размером зерна и величиной адгезии к поверхности подложки. Повышение температуры подложек уменьшает плотность центров зародышеобразования и, следовательно, способствует формированию крупнозернистых пленок, и, наоборот, повышение плотности потока пара вещества способствует получению пленок с мелкозернистой структурой.
Для улучшения адгезии и структуры пленок напыление проводят на нагретые до температуры 200...300 ° C подложки.
Процесс ТВН выполняют в вакуумных камерах. Нагрев осуществляют прямым или косвенным (теплопередачей от испарителя) способами: путем пропускания электрического тока, токами индукции, электронной бомбардировкой.
Процесс начинают с загрузки вакуумной камеры: испаряемый материал помещают в тигли, подложки устанавливают в подложкодержатели, маски - в маскодержатели . В зависимости от конструкции внутрикамерных устройств техники выполнения загрузки могут различаться. Затем камеру герметизируют и производят откачку воздуха. При закрытой заслонке производят нагрев подложек до заданной температуры и испарителей до температуры испарения. Проводят ионную очистку поверхностей подложек. Откачивают камеру до предельного вакуума. После этого открывают заслонку и ведут напыление пленки. При получении заданной толщины пленки процесс напыления прекращают, перекрывая атомарный поток заслонкой. Подложки охлаждают и после этого в камеру напускают воздух и производят выгрузку. /2/
Схема последовательности нанесения слоев микросхемы при масочном методе изготовления представлена на рис.2
Рис. 2. Схема последовательности нанесения слоев микросхемы при масочном методе изготовления
Напыление резисторов через маску
Напыление контактных площадок через маску
Напыление изоляционного слоя через маску
Напыление проводников через маску
Напыление нижних обкладок конденсаторов через маску
Напыление диэлектриков через маску
Напыление верхних обкладок конденсаторов через маску
Напыление защитного слоя через маску
Задание
Цель работы: проектирование топологии гибридной интегральной микросхемы К2ТС241 (RST-триггер)
Для разработки данной схемы, необходимы следующие исходные данные:
Электрические исходные данные:
схема электрическая принципиальная (рис. 3);
электрические данные активных и пассивных элементов (табл. 2);
Конструктивные исходные данные:
количество внешних контактных площадок;
Технологические исходные данные:
способ получения тонких пленок;
Таблица 2
Электрические данные активных и пассивных элементов
|
Поз.обозн. |
Наименование |
Кол-во |
|
R1 |
Резистор 22K ±30% 90мВт |
1 |
|
R2 |
Резистор 22K ±30% 10мВт |
1 |
|
R3 |
Резистор 10K ±30% 5мВт |
1 |
|
R4 |
Резистор 150 Ом ±25% 10мВт |
1 |
|
R5 |
Резистор 22К ±30% 10мВт |
1 |
|
R6 |
Резистор 10K ±30% 5мВт |
1 |
|
R7 |
Резистор 22К ±30% 90мВт |
1 |
|
R8,R9 |
Резистор 10К ±30% 5мВт |
2 |
|
C1 |
Конденсатор 450пФ ±30% Up=12В |
1 |
|
C2 |
Конденсатор 200пФ ±30% Up=12В |
1 |
|
C3 |
Конденсатор 430пФ ±30% Up=12В |
1 |
|
C4 |
Конденсатор 200пФ ±30% Up=12В |
1 |
|
VT1...VT4 |
Транзистор КТ-359 А |
4 |
Для изготовления данной схемы используются резистивные материалы, проводящие материалы, материалы для защиты, диэлектрики и матери алы для обкладок конденсаторов.
Материалом подложки в данной микросхеме является ситалл. Ситалл — стеклокерамический материал, получаемый путем термообработки стекла. По свойствам превосходит стекло, хорошо обрабатывается.
Характеристики:
|
Класс шероховатости поверхности: |
13..14 |
|
ТКЛР, 1/ ° C при T=(20...300) ° C: |
(50 ±2) × 10 -7 |
|
Теплопроводность, Вт/м* ° C: |
1.5 |
|
Температура размягчения, ° С: |
620 |
|
Диэлектрическая проницаемость при f=10 6 Гц и Т=+20 ° C: |
5...8.5 |
|
Тангенс угла диэлектрических потерь при f=10 6 Гц и Т=+20 ° С: |
20 × 10 -4 |
Ситалл обладает высокой химической стойкостью к кислотам, не порист, дает незначительную объемную усадку, газонепроницаем, при высоких имеет малую газоотдачу.
Выбор материала для создания резисторов зависит от их номиналов. Так как для данной схемы R max /R min >50 ( 22kОм/0.150кОм = 146.7) необходимо использовать 2 материала.
Для создания резистора R4 (150 Ом) наиболее целесообразно использовать нихром марки Х20Н80 (ГОСТ 8803-58) К ф =3.
Тонкие пленки нихрома обладают мелкозернистой структурой, повышенными значениями удельного поверхностного сопротивления, низкими значениями температурного коэффициента поверхностного сопротивления. В качестве исходного материала используется нихром марки Х20Н80, обладающий из всех нихромов самым низким значением температурного коэффициента поверхностного сопротивления. В зависимости от толщины пленок и условий их нанесения параметры пленочных резисторов можно регулировать в широких пределах.
Свойства пленки нихрома Х20Н80:
|
Удельное поверхностное сопротивление r s , Ом/ ð : |
50 |
|
ТКR при температуре -60 ¸ 125 ° C: |
-2.25 × 10 -4 |
|
Допустимая мощность рассеяния P 0 , Вт/cм 2 : |
2 |
Для создания других резисторов наиболее целесообразно использовать кермет К-50С (ЕТО.021.013 ТУ). К ф = 2.2 (для резисторов 22кОм) и 1 (для резисторов 10кОм)
Керметные резистивные пленки содержат диэлектрическую и проводящую фазы. Эти пленки наносят методом испарения в вакууме смеси порошков металлов (Cr, Ni, Fe) и оксидов (SiO 2 , Nd 2 O 3 , TiO 2 ), причем соотношение между количеством тех и других определяет основные свойства пленок. Керметные пленки обладают хорошей однородностью свойств, повышенной термостойкостью.
Свойства пленки кермета К-50С:
|
Удельное поверхностное сопротивление r s , Ом/ ð : |
10000 |
|
ТКR при температуре -60 ¸ 125 ° C: |
-5 × 10 -4 |
|
Допустимая мощность рассеяния P 0 , Вт/cм 2 : |
2 |
Материал контактных площадок и соединений — золото с подслоем хрома.
Материал диэлектрика должен иметь хорошую адгезию к подложке и материалу обкладок, обладать высокой электрической прочностью и малыми потерями, иметь высокую диэлектрическую проницаемость и минимальную гигроскопичность, не разлагаться в процессе формирования пленок.
Обкладки конденсаторов должны иметь высокую проводимость, коррозийную стойкость, технологическую совместимость с материалом подложки и диэлектрика, хорошую адгезию к подложке и диэлектрику, высокую механическую прочность.
Так как рабочее напряжение для всех конденсаторов U р =12В, для создания конденсаторов в данной схеме наиболее целесообразно использовать в качестве диэлектрика стекло электровакуумное С41-1 (НПО.027.600). Материал для напыления обкладок — Алюминий А99 (ГОСТ 11069-64).
|
Удельное поверхностное сопротивление пленки обкладок r s , Ом/ ð : |
0.2 |
|
Удельная емкость C 0 , пФ/см 2 : |
20 000 |
|
Рабочее напряжение U p , В: |
12.6 |
|
Диэлектрическая проницаемость e при ¦ =1кГц: |
5.2 |
|
Тангенс угла диэлектрических потерь tg d при ¦ =1кГц: |
0.002-0.003 |
|
Электрическая прочность E пр , В/см: |
3 × 10 6 |
|
Рабочая частота ¦ , МГц, не более: |
300 |
|
Температурный коэффициент емкости ТКС при Т= -60 ¸ 125 ° C, 1/ ° C: |
(1.5-1.8) × 10 -4 |
Материалы проводников и контактных площадок должны иметь малое удельное сопротивление, хорошую адгезию к подложке, высокую коррозийную стойкость.
В данной схеме для этих целей наиболее целесообразно использовать алюминий А99 (ГОСТ 11069-58) с подслоем нихрома Х20Н80 (ГОСТ 2238-58)
|
Толщина подслоя (нихром Х20Н80): |
0.01-0.03 |
|
Толщина слоя (алюминий А99): |
0.3-0.5 |
|
Удельное поверхностное сопротивление r s , Ом/ ð : |
0.1-0.2 |
Преимущество алюминия, как проводникового материала, состоит в том, что он дешевле многих других материалов.
Для создания защитного слоя в данной схеме наиболее целесообразно использовать окись кремния SiO 2 , имеющий следующие параметры:
|
Удельная емкость С 0 , пФ/мм 2 : |
100 |
|
Удельное объемное сопротивление r V , Ом × см: |
1 × 10 13 |
|
Электрическая прочность E пр , В/см: |
6 × 10 5 |
Получение конфигурации методом свободной маски
При изготовлении данной микросхемы целесообразно использовать способ получения конфигурации при помощи свободной маски, так как допуски на номинал не превышают 20%.
В зависимости от способа нанесения пленки, свойств материала пленки, требований по точности, плотности размещения элементов и других факторов, выбирают метод свободной (съемной) или контактной маски.
Метод свободной (съемной) маски основан на экранировании части подложки от потока частиц напыляемого вещества с помощью специального трафарета — съемной маски, которая с высокой точностью повторяет спроектированную топологию тонкопленочной структуры.
Маску называют съемной, потому что она изготавливается и существует отдельно от подложки. Съемная маска — это тонкий экран из металлической фольги с отверстиями, очертания и расположение которых соответствуют требуемой конфигурации напыляемой пленки. При напылении пленочных элементов маску закрепляют в маскодержателе, который обеспечивает плотный прижим и ее фиксированное положение по отношению к подложке.
В промышленных условиях наибольшее распространение получили биметаллические маски. Такие маски представляют собой пластину толщиной 80-100мкм из бериллиевой бронзы, покрытую с одной или двух (для трехслойных масок) сторон тонким слоем никеля (10-20мкм). Бронзовая пластина служит механическим основанием, конфигурация достигается за счет рисунка в слое никеля.
Биметаллические маски рассчитаны на многократное применение. Обычно они выдерживают около ста циклов напыления пленок, после чего подлежат замене.
Схема изготовления тонкопленочной интегральной микросхемы с помощью свободных масок представлена на рис. 4
Рис.4 Схема изготовления микросхемы с помощью свободных масок
A B
1
2
3
4
5
6
A - свободная маска; B – подложка; 1,2 — напыление резисторов, проводников и контактных площадок; 3-6 — напыление слоев конденсатора и защитной пленки
Активные компоненты схемы
В данной схеме 4 активных компонента: транзисторы VT1...VT4.
Для реализации данной схемы наиболее подходят по параметрам безкорпусные маломощные биполярные транзисторы КТ359А.
Основные параметры:
|
Тип проводимости: |
n-p-n |
|
Максимальный ток коллектора I к max , мА: |
20 |
|
Максимальная мощность в цепи коллектора P к max , мВт: |
15 |
|
Постоянное напряжение коллектор-эмиттер при R эб £ 10 кОм U кэ , В: |
15 |
|
Коэффициент усиления по току в схеме с общим эмиттером h 21э : |
50-280 |
|
Диапазон рабочих температур, ° C |
-50 ¸ 85 |
Габаритные размеры, мм:
|
a: |
0.75 |
|
b: |
0.75 |
|
L |
не более 3 |
|
H: |
0.34 |
Интервал рабочих температур: -50 ¸ 85 ° C
Масса не более 0.010г
Размеры контактных площадок зависят от способа получения конфигурации (для маски: внешние - 0.4 * 0.4 мм, внутренние 0.2 * 0.25 мм)
Способ установки на плату, габаритные и присоединительные размеры транзистора изображены на рис. 5
Рис. 5.Способ установки на плату, габаритные и присоединительные размеры транзистора КТ359А
0.2
Коммутационная схема
Разработка коммутационной схемы соединений является составной частью топологического проектирования и включает в себя преобразование исходной электрической схемы с целью составления плана размещения элементов и соединений между ними на подложке микросхемы.
Основные принципы разработки: упрощение конфигурации электрической схемы для уменьшения числа пересечений и изгибов, получения прямых линий и улучшения субъективного восприятия, выделение на преобразованной схеме пленочных и навесных элементов, размещения на электрической схеме внутренних и периферийных контактных площадок.
Рис. 6.Коммутационная схема
Б1 К2 Б4 К3
R5 R4 R8 R9
Э4 Э1 Э3 Б3
1 2 3 4 5 6 7 8 9
Корпус предназначен для защиты микросхемы от механических и других воздействий дестабилизирующих факторов (температуры , влажности , солнечной радиации, пыли, агрессивных химических и биологических сред и т.д.)
Конструкция корпуса должна удовлетворять следующим требованиям: надежно защищать элементы и соединения микросхемы от воздействий окружающей среды и, кроме того, обеспечивать чистоту и стабильность характеристик материалов, находящихся в непосредственном соприкосновении с кристаллом полупроводниковой микросхемы или платой гибридной микросхемы, обеспечивать удобство и надёжность монтажа и сборки микросхемы в корпус; отводить от неё тепло; обеспечивать электрическую изоляцию между токопроводящими элементами микросхемы и корпусом; обладать коррозийной и радиационной стойкостью; обеспечивать надежное крепление, удобство монтажа и сборки корпусов в составе конструкции ячеек и блоков микроэлектронной аппаратуры, быть простой и дешёвой в изготовлении,обладать высокой надёжностью.
Для микросхем серии K224 используется используется мателло-стекляный корпус типа “Трап”, так он имеет необходимое количество выводов и удовлетворяет всем необходимым требованиям.Данный корпус имеет прямоугольную форму. Все 9 выводов расположены в один ряд по одной стороне.
Некоторые параметры корпуса представлены ниже:
масса - 3.0 г;
мощность рассеивания при Т=20 ° С - 2 Вт
метод герметизации корпуса - аргонодуговой.
Конструктивный расчет тонкопленочных резисторов
Конструктивный расчет тонкопленочных резисторов сводится к определению формы, геометрических размеров и минимальной площади, занимаемой резисторами на подложке.
Определяем оптимальное значение сопротивления квадрата резистивной пленки:
Для реализации пленочных резисторов выбираем резистивный материал с удельным сопротивлением, близким к расчетному.
Для резисторов R1..R3,R5..R9 ( r s.опт = 14.8 кОм/ ð ) наиболее целесообразно использовать резистивный материал кермет K50-C ЕТО.021.013 ТУ ( r s =10 кОм/ ð , P 0 =2 Вт/см 2 , ТКR = -5 × 10 -4 ).
Для резистора R4 ( r s опт = 150 Ом/ ð ) – нихром Х20Н80 ГОСТ 2238-58 ( r s = 50 Ом/ ð , P 0 =2 Вт/см 2 , ТКR = -2.25 × 10 -4 )
Проводим проверку правильности выбранного материала с точки зрения точности изготовления резисторов.
Точность изготовления резистора зависит от погрешности K ф ( g Кф ), от темпрературной погрешности ( g Rt ° ), погрешности воспроизведения удельного сопротивления резистивной пленки ( g r s ), от погрешности старения ( g ст ) и от погрешности сопротивления на переходных контактах ( g Rпк ):
g R = g Кф + g r s + g Rt ° + g Rст + g Rпк
Погрешность Кф определяет точность геометрических размеров резистора:
g Кф = g R - g r s - g Rt ° - g Rст - g Rпк
Погрешность Кф зависит от погрешности геометрических размеров:
Погрешность воспроизведения удельного сопротивления зависит от условий нанесения пленки. В условиях стандартной технологии и серийного производства, g r s = 5%.
Температурная погрешность зависит от ТКR:
g Rt ° = a R (T max - 20 ° C)
Погрешность старения зависит от материала пленки, защиты и условий эксплуатации:
g Rст = 3%
Погрешность переходных контактов зависит от геометрических размеров контактных площадок и площади перекрытия их и резистивной пленки.
g Rпк = 1%
Погрешность Кф для первого материала (кермет):
g Rt ° = -5 × 10 -4 (55 - 20) = -1.75%
g Кф = 30 - 5 + 1.75 -3 -1 = 22.75%
Погрешность Кф для второго материала (нихром):
g Rt ° = -2.25 × 10 -4 (55 - 20) = -0.79%
g Кф = 25 - 5 + 0.79 -3 -1 = 16.79%
Определяем геометрические размеры резисторов по значению коэффициента формы.
Так как коэффициент формы лежит в пределах от 1 до 10, то наиболее оптимальной будет прямоугольная форма резистора.
b рассч ³ max í b точн. , b min , b р ý
Для масочного способа получения конфигурации b min = 200мкм.
b рассч = 200 мкм
b топ - ближайшее кратное шагу координатной сетки. При масштабе 20:1 шаг координатной сетки равен 50 мкм.
b топ = 200 мкм
l рассч = b рассч × К ф = 200 × 2.2 = 440 мкм
l полн = l топ + 2e
e = 20 мкм
l топ = 450 мкм
l полн = 450 + 40 = 490
Определяем площадь, которую будет занимать резистор на подложке.
S = b × l полн = 200 × 490 = 98000 мкм
Результаты расчета резисторов при помощи программы представлены в таблице 3.
Таблица 3
Результаты расчета тонкопленочных резисторов
|
R1 |
R2 |
R3 |
R4 |
R5 |
R6 |
R7 |
R8 |
R9 |
|
|
Длина l, мкм |
490 |
490 |
200 |
640 |
490 |
200 |
490 |
200 |
200 |
|
Ширина b, мкм |
200 |
200 |
200 |
200 |
200 |
200 |
200 |
200 |
200 |
|
Площадь S,мкм 2 |
98000 |
98000 |
48000 |
128000 |
98000 |
48000 |
98000 |
48000 |
48000 |
Расчет сводится к опредению площади перекрытия обкладок.
Минимальная толщина диэлектрического слоя ограничена требованием получения сплошной пленки без сквозных отверстий и с заданной электрической прочностью. Минимальная толщина диэлектрика определяется по формуле:
d min = K з U раб /E пр = 3 × 12/3 × 10 6 = 0.12 мкм
K з - коэффициент запаса электрической прочности. Для пленочных конденсаторов K з =3;
U раб - рабочее напряжение;
E пр - электрическая прочность материала диэлектрика.
Определяем удельную емкость конденсатора, исходя из условия электрической прочности:
C 0V = 0.0885 e /d = 0.0885 × 5.2/0.12 × 10 -4 = 383 Пф/мм 2
Оцениваем относительную температурную погрешность:
g Ct = a C (T max - 20 ° C) = 1.5 × 10 -4 (55 - 20) = 0.52%
a C - ТКС материала диэлектрика;
T max - максимальная рабочая температура микросхемы.
Суммарная относительная погрешность емкости конденсатора определяется по формуле:
g C = g С0 + g Sдоп + g Ct + g Cст
Относительная погрешность удельной емкости зависит от материала и погрешности толщины диэлектрика и составляет 5%:
g С0 = 5%
Относительная погрешность, обусловленная старением пленок конденсатора зависит от материала и метода защиты и обычно не превышает 3%:
g Cст = 3%
Допустимая погрешность активной площади пленочного конденсатора зависит от точности геометрических размеров, формы и площади верхних обкладок и определяется по формуле:
g Sдоп = g С - g C0 - g Ct - g Cст
g Sдоп ³ g S
D L - погрешность длины верхней обкладки. При масочном способе получения конфигурации D L=0.01 мм.
Расчет площади производим из условия квадратной формы обкладок (L=B, К ф =1/2)
C 0 £ í C 0 точн , C 0V ý
C 0 = 383 Пф/мм 2
Наиболее целесообразно выбрать материал стекло электровакуумное C41-1 с C 0 = 400 Пф/мм 2 , но так как рабочее напряжение данного материала - 6.3 В, а рабочее напряжение конденсатора - 12 В, то данный материал не подходит и нужно выбрать другой материал - стекло электровакуумное C41-1 с C 0 = 200 пФ/мм 2 и рабочим напряжением 12.6 В.
Определяем коэффициент формы:
К ф = C/C 0 = 430/200 = 2.15
Так как К ф лежит в пределах от 1 до 5, то коэффициент, учитывающий краевой эффект K=1.3.
Определяем площадь верхней обкладки:
S=C/C 0 K=1.654 мм 2
Определяем размеры верхней обкладки конденсатора:
Определяем размеры нижней обкладки:
L н =B н =L+2q
Размер перекрытия нижней и верхней обкладок q=0.2мм.
L н =B н =1.68мм
Определяем размеры диэлектрика:
L д =B д =L н +2f
Размер перекрытия диэлектрика и нижней обкладки f = 0.1мм.
L д =B д =1.88мм
Таблица 4. Результаты расчета тонкопленочных конденсаторов
|
С1 |
С2 |
С3 |
С4 |
|
|
Длина L, мм |
1.29 |
0.88 |
1.29 |
0.88 |
|
Ширина B,мм |
1.29 |
0.88 |
1.29 |
0.88 |
|
Площать S,мм 2 |
1.654 |
0.769 |
1.654 |
0.769 |
Расчет площади подложки сводится к определению суммы площадей резисторов, конденсаторов, навесных элементов, внутренних и всешних контактных площадок.
Площадь платы, необходимая для размещения топологической структуры ИМС, определяют исходя из того, что полезная площадь платы меньше ее полной площади, что обусловлено технологическими требованиями и ограничениями. С этой целью принимают коэффициент запаса K, значение которого зависит от сложности схемы и способа ее изготовления составляет 2-3. Для данной схемы K=3.
Наиболее целесообразно выбрать размер платы 5x6мм, но, так как в схеме все внешние контактные площадки расположены в один ряд, необходимо выбрать размер платы 8x15мм.
Расчет сводится к определению температуры транзисторов и всех резисторов.
Нормальный тепловой режим обеспечивается при выполнении условий:
T э =T c max + Q к + Q э £ T max доп ,
T нк =T c max + Q к + Q э + Q вн £ T max доп ,
где T max - максимальная температура окружающей среды в процессе эксплуатации;
Т max доп - максимальная допустимая рабочая температура элементов и компонентов, заданная ТУ.
Q к - перегрев корпуса;
Q э - перегрев элементов;
Q вн - перегрев областей p-n переходов транзисторов.
Максимальная температура при эксплуатации интегральной микросхемы K2TC241 T Cmax = 55 ° С. Потребляемая мощность - 150мВт.
Перегрев корпуса определяется конструкцией корпуса и мощностью рассеяния микросхемы, особенностей монтажа, способа охлаждения и оценивается по формуле:
Q к = P S /( a × S t ),
где P S - потребляемая мощность микросхемы;
a = 3 × 10 2 Вт/м 2 - коэффициент теплопередачи при теплоотводе через слой клея.
S t = 8 × 15 мм - площадь контакта корпуса с теплоотводом.
Следовательно:
Q к = 150 × 10 -3 /(3 × 10 2 × 8 × 15 × 10 -6 ) = 16.7 ° C
Внутренний перегрев областей p-n переходов транзистора КТ359А относительно подложки определяется по формуле:
Q вн = R t вн × P э ,
где P э - рассеиваемая мощность транзистора;
R Tвн - внутреннее тепловое сопротивление, зависящее от конструктивного исполнения.
Для транзистора КТ359А R Tвн = 860 ° С/Вт, P э =15мВт.
Таким образом:
Q вн = 860 × 15 × 10 -3 = 12.9 ° C
Перегрев элементов за счет рассеиваемой мощности P Э вычисляется по формуле:
Q э = P э × R T ,
где Pэ - рассеиваемая можность элемента;
R т - внутреннее тепловое сопротивление микросхемы:
R Т = [(h п / l п ) + (h к / l к )] × [1/(B × L)],
где h п = 0.6мм - толщина подложки;
h к = 0.1мм - толщина клея.
l п = 1.5 Вт/м с - коэффициент теплопроводности материала подложки;
l к = 0.3 Вт/м с - коэффициент теплопроводности клея;
B,L - размеры контакта тепловыделяющего элемента с подложкой;
Таблица 5. Результаты расчета перегрева элементов и компонентов интегральной микросхемы К2ТС241 (RST-триггер)
|
Расчетные значения |
Элементы и компоненты |
||||
|
КТ359А |
R1(R7) |
R2(R5) |
R3(R8,R9) |
R4 |
|
|
длина L, мм |
0.75 |
0.49 |
0.49 |
0.2 |
0.64 |
|
ширина B, мм |
0.75 |
0.2 |
0.2 |
0.2 |
0.2 |
|
Расс. мощность,Вт |
15 × 10 -3 |
90 × 10 -3 |
10 × 10 -3 |
5 × 10 -3 |
10 × 10 -3 |
|
R T , ° C/Вт |
1.3 |
7.5 |
7.5 |
18.25 |
5.7 |
|
Q э , ° C |
0.0195 |
0.675 |
0.075 |
0.09 |
0.057 |
Максимальная допустимая рабочая температура всех материалов резистивной пленки составляет 125 ° С.
Максимальная рабочая температура транзистора КТ359А составляет 85 ° C.
T КТ359А = 55 + 16.7 + 0.0195 + 12.9 = 84.6 ° C < 85 ° C
T R1(R7) = 55 + 16.7 + 0.675 = 72.3 ° C < 125 ° C
T R2(R5) = 55 + 16.7 + 0.075 = 71.78 ° C < 125 ° C
T R3(R8,R9) = 55 + 16.7 + 0.09 = 71.79 ° C < 125 ° C
T R4 = 55 + 16.7 + 0.057 = 71.8 ° C < 125 ° C
Расчет показал, что для данной схемы обеспечивается допустимый тепловой режим, так как температура самого теплонагруженного элемента (транзистор КТ359А) не превышает максимально допустимой.
Заключение
Благополучно достигнута цель работы - была спроектирована топология гибридной интегральной микросхемы К2ТС241 на основе исходных данных.
В ходе курсового проектирования были выбраны: технология получения тонких пленок, тонкопленочных элементов, материал подложки, тонкопленочных резисторов, конденсаторов, проводников и контактных площадок, защиты, метод получения конфигурации, навесные компоненты, корпус.
В качестве подложки предполагается использовать стеклокерамический материал ситалл, который по свойствам прувосходит стекло, но легче обрабатывается.
Для создания резистора R4 (150 Ом) наиболее целесообразно использовать нихром марки Х20Н80 (ГОСТ 8803-58) К ф =3.
Для создания других резисторов было решено использовать кермет К-50С (ЕТО.021.013 ТУ). К ф = 2.2 (для резисторов 22кОм) и 1 (для резисторов 10кОм)
Особые требования выдвигались к материалам проводников и контактных площадок. Они должны иметь малое удельное сопротивление, хорошую адгезию к подложке, высокую коррозийную стойкость.
В данной схеме для этих целей был выбран алюминий А99 (ГОСТ 11069-58) с подслоем нихрома Х20Н80 (ГОСТ 2238-58)
Для создания защитного слоя в данной схеме наиболее целесообразно использовать окись кремния SiO 2.
Также в данной работе была разработана схема соединений, проведен расчет пленочных резисторов, конденсаторов, площади подложки, разработана и вычерчена топология.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1986.
2. И.А. Малышева Технология производства интегральных микросхем.- М.: Радио и связь,
1991.
устройств.- М.: “Советское радио”, 1975.
школа”, 1991.
1987.
А.Б. Ломов, Проектирование гибридных интегральных микросхем. - М.: “МКИП”, 1997. Программа расчета тонкопленочных резисторов
Приложение
Программа для расчета тонкопленочных резисторов
CLS
PRINT : PRINT "----------------"
INPUT "Номинал резистора, Ом"; r
INPUT "Удельное сопротивления резистивной пленки, Ом/квадрат"; r0
kf = r / r0
PRINT "Кф="; kf
deltaL = .01
deltaB = .01
INPUT "Погрешность Кф"; Fkf
INPUT "Рассеиваемая мощность P0 в Вт/см^2 * 10^-3"; p0
p0 = 2
INPUT "Мощность резистора P в мВт"; p
bt = ((deltaB + deltaL / kf) / Fkf) * 1000
br = SQR(p / (p0 * 10 ^ -3 * kf))
bmin = 200
PRINT "Bточн = "; bt; "мкм"
PRINT "Bр = "; br; "мкм"
PRINT "Bmin = "; bmin; "мкм"
bras = bt
IF br > bras THEN bras = br
IF bmin > bras THEN bras = bmin
PRINT "----------> Bрасч="; bras
INPUT "Bтоп - ближайшее кратное шагу координатной сетки. Bтоп="; btop
lras = bras * kf
e = 20
PRINT "Lрасч = ;"; lras
INPUT "Lтоп - ближайшее кратное шагу координатной сетки. Lтоп="; ltop
lpoln = ltop + 2 * e
S = btop * lpoln
PRINT "Площадь S="; S
END
Программа расчета тонкопленочных конденсаторов
CLS
INPUT "C="; c
INPUT "C0="; c0
cc0 = c / c0
PRINT "c/c0"; cc0
IF cc0 >= 5 THEN k = 1
IF cc0 >= 1 AND cc0 < 5 THEN k = 1.3
PRINT "k="; k
s = c / (c0 * k)
PRINT "S="; s
L = SQR(s)
PRINT "L="; L
b = s / L
PRINT "B="; b
q = .2
f = .1
ln = L + 2 * q
bn = ln
PRINT "Lн="; ln
PRINT "Bn="; bn
ld = ln + 2 * f
bd = ld
PRINT "Lд="; ld
PRINT "Bд="; bd
END